‍‍   3.3力学性能

   经固溶处理后的板材，根据标准GB/T 228-2010的要求进行制样，该产品的室温拉伸性能检测结果如表3所示。

表3 室温拉伸性能

   3.4 三氯化铁麻点腐蚀试验

   对生产的S31254、N08367、N08031产品按G48 A法进行检测，试样固溶处理后，放置于三氯化铁溶液，温度保持50℃，浸蚀72h。表4为实际测试结果，可见N08031三氯化铁麻点腐蚀试验结果最好。

表4三氯化铁麻点腐蚀试验

   3.5临界裂口腐蚀温度试验

   对生产的S31254、N08367、N08031产品按G48 F法进行检测，试样固溶处理后，放置于三氯化铁溶液，温度保持29℃，浸蚀72h，检测结果如表5所示。试验证明，N08031临界裂口腐蚀温度试验结果优于S31254和N08367

表5临界裂口腐蚀温度试验

   4、问题与讨论

   在实际生产过程中，N08031大钢锭热锻扁坯变形较为困难，这主要是因为N08031中Mo含量（约6%）和N含量（约0.2%）较高，从而提高了钢的高温强度，增大了变形抗力。

   为了研究N08031的高温热塑性，对其扁坯取样进行了Gleeble试验，结果见表6和图5。从图表中可以看出，该材料在1120℃-1200℃的温度区间内，RA%值≥80%，拥有较好的热塑性。高温下材料的抗拉强度很高，在1200℃时，抗拉强度还有130.9Mpa。

表6 N08031坯料Gleeble热模拟试验数据

图5 N08031 Gleeble曲线

   图6为成品扁坯侧面外观图。从图中可以看到，成品扁坯侧面存在明显的折叠缺陷，这主要是因为该钢种高温变形抗力大，再加上35MN快锻机能力有限，导致扁坯锻造过程中只有上下两个平面变形，中间没有变形，从而产生了侧面折叠。后续对锻造工艺进行调整，在锻打减厚过程中勤收边，降低折叠风险。

图6 成品扁坯侧面外观图

   N08031板材的轧制需多加注意，控制不当容易出现较严重的开裂现象，图7是板材上、下表面形貌。板材上表面的表面质量良好，只有在边部存在少量边裂，但板材下表面存在严重的面裂。板材面裂纹产生的主要原因是生产时前期停轧时间较久，所有辊子表面太冷，轧制时和辊子接触的坯料下表面温度整体较低，降低了材料热塑性，从而导致面裂产生。而且从Gleeble实验数据也能看出，低于1100℃时，材料塑性有明显下降的。之后控制停轧时间，将热加工温度区间控制在1100℃-1200℃，表面开裂问题基本得到解决。

                       (a) 板材上表面                        

(b) 板材下表面

图7 板材表面质量

   5、结论

   (1) 采用AOD+LF+热锻+热轧的加工工艺路径生产超级奥氏体不锈钢N08031管坯和板材，产品非金属夹杂物含量少、晶粒度均匀、腐蚀性能良好。

   (2) 通过改进LF工艺，采用双底吹系统，提高钢水纯净度，保证产品腐蚀性能。

   (3) 采用高温均匀化处理能有效缓解N08031的成分偏析，使组织达到良好的均一性。

   (4) 通过Gleeble试验和实际生产实践，总结出了超级奥氏体不锈钢N08031管坯、板材产品合适的热加工温度区间(1100℃-1200℃)及过程控制方法，有效解决了开坯收边难及板材面裂等问题。